我國生物能源資源豐富，農(nóng)業(yè)、畜牧業(yè)、林業(yè)殘余物和工業(yè)用木料加工剩余物的生物質(zhì)資源量以及能源植物生物質(zhì)資源量，每年存量相當于6.74億t標準煤，其中，年可開發(fā)資源相當于1.78億t標準煤，而且其利用不受區(qū)域限制，比太陽能、風能等新能源更適合我國地廣人多且分布不均衡的國情。在我國．不僅具有廣泛的生物質(zhì)能源資源優(yōu)勢，而且開發(fā)生物質(zhì)能源的相關(guān)技術(shù)條件和法律環(huán)境也已經(jīng)具備。《可再生能源中長期發(fā)展規(guī)劃》目標是，到2020年生物質(zhì)發(fā)電總裝機容量達到3 000萬kW。
凱迪公司自主研發(fā)的循環(huán)流化床鍋爐燃燒生物質(zhì)具有相對其它型鍋爐燃燒生物質(zhì)高效、高脫硫效率、低NO，排放、高碳燃盡率、長燃料停留時間、強烈的顆粒返混、均勻的床溫、燃料適應(yīng)性廣等優(yōu)點，被公認為是一種最具發(fā)展前景的“潔凈”煤燃燒技術(shù)。我國自20世紀80年代末開始對燃生物質(zhì)流化床鍋爐進行了研究，后期根據(jù)稻殼的物理、化學性質(zhì)和燃燒特性，設(shè)計出以流化床燃燒方式為主，輔之以懸浮燃燒和同定床燃燒的組合燃燒式流化床鍋爐，并且為配合三段組合燃燒采取了四段送風的方式。
因此．本文充分利用凱迪公司研發(fā)的生物質(zhì)直燃循壞流化床鍋爐，研究適合生物質(zhì)直燃循環(huán)流化床鍋爐性能測試的方法。對1號爐冷態(tài)實驗完成了各風管道18個風量測量一次元件風量標定實驗、布風板阻力特性實驗、料層阻力及臨界流化風量實驗等相關(guān)實驗內(nèi)容。選擇出最佳的一次風、二次風運行方式，并為爐子的熱態(tài)運行提供基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。
1 實驗系統(tǒng)簡介
本實驗鍋爐（如圖l所示）是中溫次高壓參數(shù)、單鍋筒、自然循環(huán)、單段蒸發(fā)系統(tǒng)、集中下降管、平衡通風的CFB鍋爐。鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱分離器、自平衡“U”形返料器和尾部3個煙道組成。爐膛蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁，尾部第1、第2煙道采用水冷包墻。爐膛下部布置水冷布風板，布風板上安裝鐘罩式風帽，具有布風均勻、防堵塞、防結(jié)焦和便于維修等優(yōu)點。鍋爐采用2個高溫絕熱分離器，布置在燃燒室與尾部對流煙道之間，外殼由鋼板制造，內(nèi)襯絕熱材料及耐磨耐火材料，分離器上部為蝸殼形，下部為錐形。防磨絕熱材料采用拉鉤、抓釘、支架固定。高溫絕熱分離器回料腿下布置一個非機械型返料器，返料為自平衡式．流化密封風用高壓風機單獨供給。返料器外殼由鋼板制成，內(nèi)襯絕熱材料和耐磨耐火材料。耐磨材料和保溫材料采用拉鉤、抓釘和支架固定。爐膛、旋風分離器和返料器三部分構(gòu)成了CFB-鍋爐的核心部分——物料熱循環(huán)回路，燃料在爐膛內(nèi)和循環(huán)物料混合并燃燒，產(chǎn)生熱煙氣，形成氣固兩相流。氣固兩相流在爐膛內(nèi)向上流動。在這一過程中大顆粒循環(huán)物料在不同高度同下回落，形成循環(huán)流化床鍋爐的內(nèi)循環(huán)。其余循環(huán)物料隨熱煙氣經(jīng)爐膛出口進入到旋風分離器，分離器對氣流進行分離凈化，分離下來的固體顆粒經(jīng)過返料器返回到爐膛，形成鍋爐的外循環(huán)。實驗系統(tǒng)的基本參數(shù)如表1所示。
2實驗原理與方法
根據(jù)流量測速元件的工作原理，一定溫度下，通
Q
標為標準狀態(tài)下氣體的流量，m
3／h
e一現(xiàn)有誤差，%
風量標定實驗采取各個測量元件單獨測定的方法進行。對于每個測量元件，調(diào)整相關(guān)風門擋板，在不同的風量下，測量通過該風道的實際風量值和該測量元件的動壓值，得出風量與測量元件輸出動壓值之間的對應(yīng)關(guān)系。
實際風量值按照多點等截面網(wǎng)格法用標準畢托管和電子微壓計進行測量。測量元件動壓值用電子微壓計測量。
對本次標定的18個測量元件實驗結(jié)果逐一進行說明。實驗結(jié)果中，給出了每個測量元件的流量系數(shù)K和修正系數(shù)C．并給出了實驗條件下流量與測量元件差壓開方的關(guān)系曲線。測試工況主要有三種：鍋爐最大連續(xù)出力、常用負荷及額定負荷對應(yīng)的發(fā)電功率為15 MW、13.5 MW、12 MW。
3實驗結(jié)果與分析
本實驗采用的進口便攜式電子微壓計精度較高，并且能夠方便地對測量值取平均值，實驗中，對每一測量網(wǎng)格點除了往復進行一次外．對每一點還利用該電子微壓計進行了30次左右的平均。
3.1 -次熱風測量元件標定結(jié)果
表2是一次熱風總風測量元件標定實驗結(jié)果．圖2與圖3分別是實測風量與測量元件差壓開方和DCS顯示風量的關(guān)系曲線。
如圖2所示，一次熱風總風測量元件流量系數(shù)K值均比較穩(wěn)定．實驗條件下鳳道的流量與測量元件差壓開方呈良好的線性關(guān)系。從圖3中可以看出．DCS顯示風量比實際測量值偏差僅為1.73%．原風量顯示值準確。
3.2左風室一次熱風測量元件標定結(jié)果
表3是左風室一次熱風測量元件標定實驗結(jié)果，圖4與圖5分別是實測風量與測量元件差壓開方和DCS顯示風量的關(guān)系曲線。如圖4所示，左風室一次熱風測量元件流量系數(shù)K值均比較穩(wěn)定，實驗條件下風道的流量與測量元件差壓開方呈良好的線性關(guān)系。從圖5中可以看出．DCS顯示風量比實際測量值偏小較多，左風室一次熱風平均偏差-59.21%。
3.3右風室一次熱風測量元件標定結(jié)果
表4是右風室一次熱風測量元件標定實驗結(jié)果，圖6與圖7分別是實測風量與測量元件差壓開方和DCS顯示風量的關(guān)系曲線。
圖6所示，右風室一次熱風測量元件流量系數(shù)K值均比較穩(wěn)定．實驗條件下風道的流量與測量元件差壓開方呈良好的線性關(guān)系。從圖7中可以看出，DCS顯示風量比實際測量值偏大較多，右風室一次熱風平均偏差106.63%。
3.4二次總風測量元件標定結(jié)果
表5是二次總風標定實驗結(jié)果，圖8與圖9分別是實測風量與測量元件差壓開方和DCS顯示風量的關(guān)系曲線。如圖8所示．二次總風測量元件流量系數(shù)K值均比較穩(wěn)定，實驗條件下風道的流量與測量元件差壓開方呈良好的線性關(guān)系。從圖9中可以看出，顯示風量比實際測量值偏小，二次總風平均偏差為-12.54%。
實驗過程中發(fā)現(xiàn)DCS系統(tǒng)中．除一次熱風總風風量、左、右風室一次熱風流量外，其余風量均無流量計算公式，鍋爐畫面上的顯示值為風量測量元件輸出差壓值。本次實驗給出了鍋爐側(cè)18個流量測量元件的修正系數(shù)，并完成了風量測量元件計算公式的組態(tài)工作．
風量標定過程中，發(fā)現(xiàn)左、右側(cè)二次風量差壓變送器故障，DCS上無法正確顯示風量，建議對故障變送器進行更換：左側(cè)下層二次風量測量元件與變送器所連取樣管堵塞．DCS上無法正常顯示風量．建議對取樣管進行更換。
根據(jù)上述實驗結(jié)果，協(xié)助公司完成了測量元件的DCS組態(tài)及顯示工作。風量元件的標定和在DCS的正確顯示，有助于鍋爐運行風量與風量配比調(diào)節(jié)．使鍋爐的運行1=況更加合理，有利于提高效率、控制磨損、降低廠用電耗，對于鍋爐安全經(jīng)濟運行具有重要意義。
4結(jié)論
(1)1號爐一次風測量元件標定結(jié)果顯示，測量元件流量系數(shù)K值均比較穩(wěn)定．實驗條件下風道的流量與測量元件差壓開方呈良好的線性關(guān)系．說明標定的數(shù)據(jù)準確可靠，可以滿足現(xiàn)場使用的要求。
(2)目前部分表盤顯示風量與實際測量值偏差較大。左風室一次熱風偏差-59.2%，右風室一次熱風偏差106.6%。左側(cè)燃燒器混合風偏差21.3%．左側(cè)燃燒器點火風偏差-16.6%．右側(cè)燃燒器點火風偏差一26.9%。二次風總風量偏差-12.5%。右側(cè)下二次風偏差-14.5%。左側(cè)松動風偏差-18.9%，右側(cè)松動風偏差_24.2%。右側(cè)返料風偏差-13.3%。也有一部分顯示風量與實際測量值基本一致．如一次熱風總風偏差-1.7%。播料風冷風量偏差-2.0%。，密封風冷風量偏差4.7%。右側(cè)燃燒器混合風偏差-2.6%。
(3)選擇出了最佳的左一次風、右一次風、左二次風、右二次風的風量、風壓等特性，可以指導熱態(tài)實驗。
三門峽富通新能源科技有限公司銷售生物質(zhì)鍋爐、家用小型炊事鍋爐，同時也生產(chǎn)和銷售顆粒機、秸稈壓塊機、飼料顆粒機等生物質(zhì)燃料飼料固化機械設(shè)備。
